摘要：概述了吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)在煤氣化裝置中的應(yīng)用，通過(guò)理想氣體狀態(tài)方程和不可壓縮流體的一般能量方程，深入剖析了吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)在氣體和液體吹掃應(yīng)用中量程確定的關(guān)鍵步驟。以實(shí)際數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中的條款，分別闡述了吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)在氣體和液體吹掃應(yīng)用中量程的選擇過(guò)程；并且澄清了在氣體吹掃應(yīng)用中，吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)在量程選擇時(shí)容易犯的兩個(gè)錯(cuò)誤；同時(shí)探討了相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范在液體吹掃應(yīng)用時(shí)的局限性。
煤氣化裝置中煤粉輸送管線內(nèi)介質(zhì)為被載氣流化的煤粉，如果直接采用導(dǎo)壓管的形式測(cè)量管道內(nèi)的壓力，煤粉極易堵塞取壓管線；黑水或激冷水中不僅含有易堵塞取壓管線的固體顆粒物，而且具有較強(qiáng)的腐蝕性，如果變送器測(cè)量元件與之
長(zhǎng)時(shí)間直接接觸，會(huì)因?yàn)槟p和腐蝕的雙重影響大幅縮短壽命。因此，必須在變送器取壓通道和工藝管道之間利用中間介質(zhì)進(jìn)行隔離。工業(yè)應(yīng)用中通常采用吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)將中間介質(zhì)引入取壓管線內(nèi)，可達(dá)到既不影響測(cè)量精度，又可對(duì)測(cè)量管線和變送器起到保護(hù)作用的目的。
１、吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)工作原理
吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)由恒流閥、針型閥和轉(zhuǎn)子流量計(jì)三部分組成，內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖１所示。當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)公用物料站有穩(wěn)定的吹掃介質(zhì)輸出時(shí)，可以認(rèn)為吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的入口壓力是恒定的。對(duì)恒流閥中的隔膜進(jìn)行受力分析如下：
（１）隔膜受到的向下作用力為
Ｆ１＝ｐ２Ａ＋ｐ３Ａ１＋Ｆ（１）
式中：Ｆ———閥球下方彈簧的彈力；Ａ———隔膜截面積；Ａ１———閥球截面積；ｐ２———吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)恒流閥上殼室壓力；ｐ３———吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)出口壓力。
（２）隔膜受到向上的作用力為
Ｆ２＝ｐ１Ａ＋ｐ２Ａ１（２）
式中：ｐ１———吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)入口壓力。３）當(dāng)隔膜上下受力平衡時(shí)，即Ｆ１＝Ｆ２：ｐ２Ａ＋ｐ３Ａ１＋Ｆ＝ｐ１Ａ＋ｐ２Ａ１（３）式（３）變形得：ｐ１－ｐ２＝Ｆ／Ａ－Ａ１（ｐ２－ｐ３）／Ａ（４）
由于Ａ１遠(yuǎn)小于Ａ，因而Ａ１（ｐ２－ｐ３）／Ａ可以忽略不計(jì)，同時(shí)Ｆ和Ａ都是恒定值，故ｐ１－ｐ２也為恒定值，即流量不會(huì)因?yàn)槌隹趬毫Φ淖兓兓�，上述即吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的工作原理。
２轉(zhuǎn)子流量計(jì)氣體吹掃應(yīng)用分析
２．１應(yīng)用概述
氣體介質(zhì)的壓力測(cè)量通常采用導(dǎo)壓管的形式，帶吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的
壓力變送器導(dǎo)壓配管安裝如圖２所示。圖２中吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)入口的吹掃Ｎ２具有恒定壓力，吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的出口接管和調(diào)節(jié)裝置（恒流閥、針型閥）構(gòu)成了１個(gè)負(fù)反饋閉環(huán)調(diào)節(jié)回路。在系統(tǒng)開(kāi)始運(yùn)行時(shí)，人工調(diào)節(jié)吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)上的針型閥，使吹掃Ｎ２以合適的流速通過(guò)取壓口往工藝管道或設(shè)備內(nèi)流動(dòng)，以防止顆粒物進(jìn)入導(dǎo)壓管。吹掃Ｎ２可以正向流動(dòng)，說(shuō)明導(dǎo)壓管內(nèi)的吹掃Ｎ２壓力大于工藝介質(zhì)的壓力，即變送器測(cè)量的壓力值要大于工藝介質(zhì)的壓力；只要把吹掃Ｎ２與工藝介質(zhì)的實(shí)際壓力誤差控制在工程可以接受的范圍內(nèi)，測(cè)量的精度仍然可以保證。
當(dāng)系統(tǒng)波動(dòng)導(dǎo)致工藝管線中介質(zhì)的壓力增大時(shí)，吹掃Ｎ２的體積流量會(huì)瞬間減小，使得導(dǎo)壓管內(nèi)壓力增大，反饋回路將該壓力變化反饋給調(diào)節(jié)裝置，調(diào)節(jié)裝置就會(huì)增大吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)出口處Ｎ２體積流量，直到吹掃Ｎ２體積流量值回歸正常；反之，系統(tǒng)波動(dòng)導(dǎo)致工藝管線中介質(zhì)的壓力減小時(shí)，吹掃Ｎ２的體積流量會(huì)瞬間增大，將導(dǎo)壓管內(nèi)的壓力拉低，調(diào)節(jié)裝置檢測(cè)到該變化，就會(huì)減小吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)出口處Ｎ２體積流量，直到吹掃Ｎ２體積流量值回歸正常。因此，不管工藝介質(zhì)的壓力如何變化，只要保證吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)出口Ｎ２的流速或者體積流量不變，就可以認(rèn)為吹掃Ｎ２的壓力即為工藝介質(zhì)的壓力，上述即吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的應(yīng)用原理。
２．２理想和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體流量換算
氣體介質(zhì)流量通常采用標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積流量來(lái)計(jì)量，由于工藝專(zhuān)業(yè)給出的吹掃氣體數(shù)據(jù)一般是操作狀態(tài)下的值，因而在計(jì)算過(guò)程中需要使用式（５）所示的理想氣體狀態(tài)方程進(jìn)行換算：
ｐＶ＝ｎＲ（２７３＋ｔ）（５）
式中：ｐ———理想氣體的絕壓，Ｐａ；Ｖ———理想氣體的體積，ｍ３；ｎ———氣體的物質(zhì)的量，ｍｏｌ；Ｒ———理想氣體常數(shù)，Ｒ＝８．３１４Ｐａ·ｍ／（ｍｏｌ·Ｋ）；ｔ———理想氣體的溫度，℃。式（５）可以變形為
對(duì)于定量的氣體，ｎ是不變的，Ｒ為常數(shù)，所以定量氣體在操作狀態(tài)下和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下變換等式為
式中：ｐ操作———理想氣體操作狀態(tài)下的絕壓，Ｐａ；Ｖ操作———理想氣體操作狀態(tài)下的體積，ｍ３；ｔ操作———
理想氣體操作狀態(tài)下的溫度，℃；ｐ標(biāo)況———理想氣體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下絕壓，Ｐａ；Ｖ標(biāo)況———理想氣體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積，ｍ３。式（６）兩邊同時(shí)除以時(shí)間ｔ，得到關(guān)于理想氣體操作狀態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下體積流量的等式：
式中：ｑＶ操作———理想氣體操作狀態(tài)下的體積流量，ｍ３／ｈ；ｑＶ標(biāo)況———理想氣體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積流量，ｍ３／ｈ。
由式（７）可推導(dǎo)出操作狀態(tài)下和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的理想氣體體積流量換算關(guān)系：
２．３應(yīng)用案例
某煤氣化裝置的煤加壓及進(jìn)料工序中的吹掃Ｎ２工藝參數(shù)見(jiàn)表１所列。吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的出口接管內(nèi)徑Ｄ１＝６ｍｍ，儀表專(zhuān)業(yè)需要根據(jù)這些工藝參數(shù)和相關(guān)管徑選取量程合適的吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)。
注：１）０．４ＭＰａ是吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)入口的低壓吹掃Ｎ２壓力；０．０２ＭＰａ是工藝介質(zhì)的正常操作壓力；２）５．６ＭＰａ是吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)入口的高壓吹掃Ｎ２壓力；４．９～５．１ＭＰａ是工藝介質(zhì)的正常操作壓力。
２．３．１吹掃Ｎ２操作狀態(tài)下的正常流速
首先必須確定吹掃Ｎ２操作狀態(tài)下的正常流速ｖ操作，ｖ操作決定了ｑＶ操作，是選取轉(zhuǎn)子流量計(jì)合適量程的前提條件。ｖ操作，ｑＶ操作，Ｄ１存在如下關(guān)系：
ｑＶ操作＝３６００（πＤ２１ｖ操作／４）（９）
不同規(guī)范對(duì)該流量值的描述有所區(qū)別。ＨＧ／Ｔ２０５１５—２０１４《儀表隔離和吹洗設(shè)計(jì)規(guī)定》與ＡＰＩＲＰ５５１—１９９３ＰｒｏｃｅｓｓＭｅａｓｕｒｅｍｅｎｔＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｔｉｏｎ均規(guī)定吹掃氣體的流速在０．０２～０．２０ｍ／ｓ內(nèi)選取；而ＳＨ３０２１—２０１３《石油化工儀表及管道隔離和吹洗設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定，對(duì)于一般流量、液位和壓力測(cè)量的吹氣速度宜為０．２～０．３ｍ／ｓ。為了避免各規(guī)范中數(shù)據(jù)不同而產(chǎn)生的爭(zhēng)議，選擇幾個(gè)規(guī)范中數(shù)據(jù)重合部分的值作為吹掃Ｎ２操作狀態(tài)下的正常流速較為合適，即ｖ操作＝０．２ｍ／ｓ。
２．３．２吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)量程選擇
１）對(duì)于低壓吹掃Ｎ２，根據(jù)式（９）可計(jì)算出低壓吹掃Ｎ２在操作狀態(tài)下的正常體積流量ｑＶ（Ｌ－操作）＝０．０２０３ｍ３／ｈ，利用式（８）將ｑＶ（Ｌ－操作）換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積流量ｑＶ（Ｌ－標(biāo)況）：ｑＶ（Ｌ－標(biāo)況）≈０．０２ｍ３／ｈ，則該低壓Ｎ２吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的量程可選擇為０．０１～０．１０ｍ３／ｈ。
２）對(duì)于高壓吹掃Ｎ２，仍然選擇ｖ操作＝０．２ｍ／ｓ，根據(jù)式（９）計(jì)算得ｑＶ（Ｈ－操作）＝０．０２０３ｍ３／ｈ。將工藝介質(zhì)的相關(guān)數(shù)據(jù)代入式（８）中，計(jì)算出該高壓Ｎ２吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的正常體積流量值ｑＶ（Ｈ－標(biāo)況）≈０．７４～０．７７ｍ３／ｈ，則該高壓Ｎ２吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的量程可選擇為０．６～６．０ｍ３／ｈ。
以上選擇的吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)量程的下限與正常流量值很接近，緣于理論計(jì)算做了理想化的近似，且不考慮所有的外部影響和干擾。因此在實(shí)際工程應(yīng)用中，吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的體積流量應(yīng)有足夠的上調(diào)空間，以應(yīng)對(duì)復(fù)雜的實(shí)際工況。
２．４注意事項(xiàng)
２．４．１謹(jǐn)慎使用商提供的數(shù)據(jù)
由于商工藝包中給出了低壓和高壓吹掃Ｎ２操作狀態(tài)下的質(zhì)量流量正常值，其中低壓Ｎ２的ｑｍ（Ｌ－操作）＝１．７ｋｇ／ｈ，高壓Ｎ２的ｑｍ（Ｈ－操作）＝５．９ｋｇ／ｈ。其中低壓吹掃Ｎ２的ρＬ＝５．３６ｋｇ／ｍ３，高壓吹掃Ｎ２的ρＨ＝８２．６ｋｇ／ｍ３，進(jìn)而利用式（８）可換算成相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積流量，并作為吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)量程的選擇依據(jù)。
但是，商提供的數(shù)據(jù)是否合適有待進(jìn)一步考證，若盲目使用可能使計(jì)算結(jié)果會(huì)有偏差，從而導(dǎo)致吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)選型錯(cuò)誤。通過(guò)將低壓和高壓吹掃Ｎ２操作狀態(tài)下的質(zhì)量流量值換算成操作狀態(tài)下的流速值，并且判斷該流速是否合理或者是否符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，即可驗(yàn)證商提供的數(shù)據(jù)是否合適。
１）對(duì)于低壓吹掃Ｎ２，首先計(jì)算ｑＶ（Ｌ－操作）：ｑＶ（Ｌ－操作）＝ｑｍ（Ｌ－操作）／ρＬ＝０．３１７（ｍ３／ｈ）
該體積流量除以吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)出口接管的流通截面積Ｓ即可計(jì)算出ｖ（Ｌ－操作）：ｖ（Ｌ－操作）＝ｑＶ（Ｌ－操作）／Ｓ＝１１２１７２７．（ｍ／ｈ）＝３１２．（ｍ／ｓ）
２）高壓吹掃Ｎ２流速計(jì)算方法與低壓吹掃Ｎ２一致，得出ｖ（Ｈ－操作）＝０．７ｍ／ｓ。
由上述計(jì)算結(jié)果可以看出，低壓和高壓吹掃Ｎ２操作狀態(tài)下的流速均大于相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范中對(duì)氣體吹掃介質(zhì)流速的規(guī)定范圍，且ｖ（Ｌ－操作）比相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范中數(shù)值大了一個(gè)數(shù)量級(jí)。如果按上述計(jì)算的流速進(jìn)行吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)選型，會(huì)使吹掃Ｎ２的壓力與工藝介質(zhì)的壓力之差遠(yuǎn)大于工程測(cè)量的允許范圍，造成較大的測(cè)量誤差，輕則導(dǎo)致控制系統(tǒng)頻繁報(bào)警，影響回路調(diào)節(jié)的品質(zhì)，重則可能引起裝置跳車(chē)，成為安全隱患。
２．４．２吹掃介質(zhì)操作壓力值選擇錯(cuò)誤
文中以低壓吹掃Ｎ２為例進(jìn)行說(shuō)明。表１中操作壓力有兩個(gè)值，弄清楚兩個(gè)值的意義，才不至于計(jì)算錯(cuò)誤。計(jì)算時(shí)應(yīng)采用工藝介質(zhì)正常操作壓力，否則將造成量程選擇錯(cuò)誤。３轉(zhuǎn)子流量計(jì)液體吹掃應(yīng)用分析
３．１應(yīng)用概述
煤氣化裝置中液體吹掃的典型應(yīng)用是差壓法測(cè)量氣化爐激冷室液位。由于氣化爐激冷室內(nèi)的激冷水為復(fù)雜混合物，既含有易堵塞的固體顆粒物，也含有腐蝕性成分，因此一般采用
雙法蘭差壓變送器進(jìn)行測(cè)量。變送器負(fù)壓側(cè)法蘭隔膜與激冷室內(nèi)的氣相接觸，無(wú)需吹掃，而變送器正壓側(cè)法蘭隔膜則與激冷水接觸，必須引入沖洗水以防止取壓口堵塞影響液位測(cè)量，并延長(zhǎng)變送器的壽命。帶吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的雙法蘭差壓變送器安裝如圖３所示。
３．２分析方法
吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)應(yīng)用于液體吹掃時(shí)的分析手段與應(yīng)用于氣體吹掃有很大不同，需要運(yùn)用流體力學(xué)中不可壓縮流體的相關(guān)理論。如圖３所示，由于引入了液體吹掃介質(zhì)沖洗水，變送器的正壓測(cè)法蘭隔膜上測(cè)得的壓力不是參考面上的壓力，而是沖洗水的壓力。根據(jù)差壓法測(cè)量液位的原理，必須使點(diǎn)１處的沖洗水壓力等于參考面處的壓力。以參考面為基準(zhǔn)，對(duì)１和２兩點(diǎn)間的沖洗水運(yùn)動(dòng)軌跡列出不可壓縮流體的一般能量方程得：
式中：ρ水———沖洗水的密度，ｋｇ／ｍ３；ｇ———重力加速度，ｍ／ｓ２；ｐ１水，ｐ２水———分別為１和２兩點(diǎn)處的壓力，Ｐａ；ｖ１，ｖ２———分別為１和２兩點(diǎn)處的沖洗水流速，ｍ／ｓ；ｈｆ———總的壓頭損失，ｍ；Ｚ———相
對(duì)參考面的液位高度，ｍ。
由于點(diǎn)２在激冷室液面處的速度近似為零，即ｖ２＝０，則式（１０）可簡(jiǎn)化為
圖３中沖洗水進(jìn)入氣化爐激冷室的方式是經(jīng)典流體運(yùn)動(dòng)模式“淹沒(méi)出流”，因此有：
將式（１２）代入式（１１）中并簡(jiǎn)化得到：
ｐ１水＝ｐ２水＋ρ水ｇＺ（１３）
而參考面處的壓力ｐ參考面＝ｐ２水＋ρ水ｇＺ，因而ｐ１水＝ｐ參考面。因此不管ｖ１為何值，ｐ１水＝ｐ參考面。
３．３應(yīng)用案例
某煤氣化項(xiàng)目中，氣化爐激冷室內(nèi)的工藝數(shù)據(jù)包括：激冷水溫度為２３０℃；激冷室內(nèi)絕壓為４．６ＭＰａ；激冷水密度為８９５ｋｇ／ｍ３。
３．３．１沖洗水非常大流速的確定方法
測(cè)量該氣化爐激冷室液位的雙法蘭差壓變送器的安裝方式與圖３一致。同樣，在選擇吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)量程之前，需確定ｖ１。３．２節(jié)從理論上分析了ｖ１的大小不影響測(cè)量的結(jié)果，但在實(shí)際應(yīng)用中，ｖ１的選取應(yīng)該從兩個(gè)方面去考慮：
１）ｖ１值應(yīng)在合理范圍內(nèi)取小。在固定尺寸的流道內(nèi)如果ｖ１值越大，相應(yīng)流量也越大，吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的口徑可能會(huì)隨之增大，從而導(dǎo)致單臺(tái)流量計(jì)的投資加大。
２）沖洗水的流態(tài)。儀表測(cè)量追求穩(wěn)定、擾動(dòng)小，這與沖洗水的流態(tài)關(guān)系密切，若沖洗水為層流時(shí)，其流體形態(tài)穩(wěn)定；而當(dāng)沖洗水為湍流時(shí)，流體微團(tuán)的不規(guī)則運(yùn)動(dòng)將導(dǎo)致流體產(chǎn)生持續(xù)劇烈的擾動(dòng)，給儀表測(cè)量帶來(lái)不利，應(yīng)當(dāng)盡量避免。
因此沖洗水處于層流態(tài)對(duì)測(cè)量較為理想，而臨界雷諾數(shù)Ｒｅ臨界是液體層流態(tài)與湍流態(tài)的理論分界點(diǎn)，Ｒｅ臨界＝２３００，根據(jù)Ｒｅ臨界可以計(jì)算出ｖ１ｍａｘ，計(jì)算公式如下：
ｖ１ｍａｘ＝Ｒｅ臨界υ／Ｄ２（１４）
式中：Ｄ２———沖洗水流道內(nèi)徑，法蘭接口尺寸為ＤＮ８０，故Ｄ２＝０．０８ｍ；ｖ１ｍａｘ———沖洗水非常大流速，ｍ／ｓ；υ———沖洗水運(yùn)動(dòng)黏度，ｍ２／ｓ。
３．３．２吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)量程選擇
計(jì)算之前需要確定沖洗水的相關(guān)參數(shù)。由于沖洗水的量遠(yuǎn)小于氣化爐內(nèi)激冷水的量，因而當(dāng)沖洗水進(jìn)入氣化爐瞬間，其物理性質(zhì)即被氣化爐內(nèi)激冷水同化。取沖洗水的溫度ｔ水＝２３０℃，沖洗水的壓力ｐ水＝４．６ＭＰａ，沖洗水的密度ρ水＝８９５ｋｇ／ｍ３。
經(jīng)查詢《化工物性數(shù)據(jù)表》知，在溫度為２３０℃，壓力為４．６ＭＰａ條件下，水的動(dòng)力黏度μ＝１２５×１０－６Ｐａ·ｓ，運(yùn)動(dòng)黏度υ＝μ／ρ水＝１．４×１０－７（ｍ２／ｓ）。將Ｄ２和υ值代入式（１４）計(jì)算得：ｖ１ｍａｘ＝０．００４８ｍ／ｓ若�。觯保剑埃担觯保恚幔剑埃埃埃玻矗恚�，則沖洗水的體積流量ｑＶ水為
故吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的量程可選為０．２～２．０ｍ３／ｈ。
３．４注意事項(xiàng)
圖３中所示的儀表根部閥建議采用全通徑球閥，因?yàn)榱鞯朗侵蓖ǖ�，流阻�。蝗绻麚Q成流道是彎曲的截止閥，沖洗水在彎道處會(huì)產(chǎn)生不可忽略的損失，導(dǎo)致點(diǎn)１處的壓力與參考面處的壓力不等，從而產(chǎn)生測(cè)量誤差。
ＳＨ３０２１—２０１３《石油化工儀表及管道隔離和吹洗設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定液體吹掃只適用于采用導(dǎo)壓配管安裝方式的儀表，并推薦了０．０１５ｍ３／ｈ和０．０２５ｍ３／ｈ這２個(gè)吹掃流量值；而ＨＧ／Ｔ２０５１５—２０１４《儀表隔離和吹洗設(shè)計(jì)規(guī)定》與ＡＰＩＲＰ５５１—１９９３ＰｒｏｃｅｓｓＭｅａｓｕｒｅｍｅｎｔＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｔｉｏｎ均規(guī)
定當(dāng)吹掃介質(zhì)為液體時(shí)，吹掃流量范圍為０．００１４～０．０１４０ｍ３／ｈ。雖然２項(xiàng)規(guī)范中沒(méi)有說(shuō)明該吹掃流量范圍所適用的儀表安裝形式，但該流量范圍值與ＳＨ３０２１—２０１３《石油化工儀表及管道隔離和吹洗設(shè)計(jì)規(guī)范》的推薦值數(shù)量級(jí)一致，因此應(yīng)該也只適用于采用導(dǎo)壓配管安裝形式的儀表。
如果按照上述規(guī)范對(duì)圖３中的儀表安裝形式選擇吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)的量程，一定會(huì)導(dǎo)致量程過(guò)小，不僅起不到吹掃作用，反而有可能使激冷水反竄至吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)中，導(dǎo)致儀表?yè)p壞或引發(fā)安全事故。
４結(jié)束語(yǔ)
吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)在煤氣化裝置中應(yīng)用廣泛，雖然規(guī)范或者工藝商提供了吹掃介質(zhì)的相關(guān)數(shù)據(jù)，但卻未對(duì)數(shù)據(jù)的獲得追本溯源，也沒(méi)有闡明這些數(shù)據(jù)應(yīng)用的場(chǎng)合，容易對(duì)設(shè)計(jì)者產(chǎn)生錯(cuò)誤的引導(dǎo)。本文從理論角度深入剖析了吹掃的本質(zhì)，并分別對(duì)吹掃轉(zhuǎn)子流量計(jì)在氣體和液體吹掃應(yīng)用中提出了通用性的量程選擇方法，有一定的實(shí)用價(jià)值。
